Если в исследуемой системе давление и распределение насыщенности в пласте (как вблизи, так и вдали от скважин) не успели сильно измениться за время исследования, то можно принять, что коэффициенты уравнения
LaTeX Math Block Reference |
---|
anchor | PZ |
---|
page | SFLSHR:Модель мультифазной диффузии |
---|
|
не зависят от давления (рассчитываются при одном значении опорного давления в пласте) и нелинейная мультифазная фильтрация может быть представлена как линейная фильтрация некого эффективного однофазного флюида (модель Перрина):Specific case of general multi-phase pressure diffusion with 3-phase Oil + Gas + Water fluid model which assumes that pressure diffusion is equivalent to single-phase diffusion with specifically averaged dynamic parameters, thus resulting in linear partial differential equation with constant coefficients: LaTeX Math Block |
---|
anchor | D3Z52DiffP |
---|
alignment | left |
---|
|
\phi \, c_t \, \partial_t Pp - \nabla \big( M \alphacdot ( \nabla Pp - \rho_{ \alpha}cdot \mathbf{g} ) \big) = \sum_k \, q_k(t) \cdot \delta(\mathbf{r} -\mathbf{r}_k) |
where
| time |
LaTeX Math Inline |
---|
body | --uriencoded--%7B\rm r%7D = (x,y,z) |
---|
|
|
...
| reservoir location |
LaTeX Math Inline |
---|
body | --uriencoded--\mathbf%7Br%7D_k |
---|
|
| |
...
q_t q \frac{1}{3} \cdot \left( p_w + |
|
q(1+R_{sng (1R_{vn})
\frac{}{1 - R_v R_s}
\frac{}{1 - R_v R_s}
суммарный отбор воды, нефти и газа в пластовых условиях=w(P_{\rm ref})o = B_o(P ref}), \ B_g = B_g(P ref})объемный фактор воды, нефти и газа при опорном давлении |
LaTeX Math Block |
---|
| \phi(\mathbf{r}) |
| |
Pbf |
LaTeX Math Block |
---|
| s(\mathbf{r}) = \{ s_w(\mathbf{r}), \ s_o(\mathbf{r}), \ s_g(\mathbf{r}) \} |
|
распределение насыщенности водяной, нефтяной и газовой фаз в объеме пород(s) (1R{sn}R_{vn})cwswo s(1+)c_g (1 +vn)sp so R_{vp} s_gэффективная сжимаемость пласта с мультифазным насыщением как функция насыщенности при опорном давлении Pbf = - \frac{1}{\phi} \frac{d \phi}{dP} \bigg| _{P_{\bf ref}}, \quad
с_w = \frac{1}{\rho_w} \frac{d \rho_w}{dP} \bigg| _{P_{\bf ref}}, \quad
с_o = \frac{1}{\rho_o} \frac{d \rho_o}{dP} \bigg| _{P_{\bf ref}}, \quad
с_g = \frac{1}{\rho_g} \frac{d \rho_g}{dP} \bigg| _{P_{\bf ref}} | |
LaTeX Math Block |
---|
| с_w, \ с_o, \ с_g |
| |
сжимаемости породы, воды, нефти и газа при опорном давлении | LaTeX Math Block |
---|
| \beta = \phi \, c_t \bigg| _{P_{\bf ref}} |
|
упругоемкость мультифазного пласта\alpha(s)\Big \langle \frac{k} {\mu} \Big \rangle = \alpha_w(s)\alpha(s)\alpha(s)эффективная проводимость пород как функция насыщенности при опорном давлении Pbf \alphaalpha(s), \quad \alpha | |
LaTeX Math Block |
---|
| M_o = k_a \ |
|
alpha(s), \quad \alpha_g = k_a \alpha_{rg}(s)фазовые проводимости пласта по каждой фазе как функции насыщенности при опорном давлении Pbf 1(\mathbf{r})bigg|Pbf }распределение воздушной проницаемости пласта в объеме пород | \alpha(s) = \frac{k_{rw}(s)}{\mu_w} |
|
, \quad \alpha(s) = \frac{k_{ro}(s)}{\mu_o} |
|
, \quad \alpha(s) = \frac{k_{rg}(s)}{\mu_g} |
|
относительные фазовые проводимости пласта по каждой фазе как функции насыщенности при опорном давлении Pbf \mu_w = \mu_w(P_{\bf ref}), \quad \mu_o =(P_{\bf ref})quad = \mu_g(Pbf )вязкость воды, нефти и газа при опорном давлении Pbf vnvog} \bigg| _{P_{\bf ref}
snsgo} \bigg| _{P_{\bf ref}} \ , \quad
R_{vp | |
LaTeX Math Block |
---|
| R_{sp} = \frac{\dot R_ |
|
vogbigg|_{P_{\bf ref}} \
spsgo} \bigg| _{Pbf }нормированные обменные коэффициенты межфазного обмена при опорном давлении Pbf _{\alpha}\alpha\alpha\rho_o\alpha\rho_g\alpha\alpha\alpha
гравитационная компонента потока при опорном давлении Pbf QL1DV\rho_wrho_w(P_{\rm ref}), \ \rho_o = \rho_o(P_{\rm ref}), \ \rho_g = \rho_g(P_{\rm ref})
плотность воды, нефти а газа при опорном давлении LaTeX Math Inline |
---|
body | P_{\bf ref}
All the above dynamic properties are calculated at reference pressure
and temperature thus making LaTeX Math Block Reference |
---|
|
a linear partial differential equation.The reference temperature
is more or less in practical cases.The choice of the reference pressure
depends on the task.
For accurate modelling of early time pressure response (ETR) it is recommended to use initial bottom hole pressure at the moment of the test:
LaTeX Math Block |
---|
|
p_{\rm ref} = p_{wf}(t=0) |
For accurate modelling of late time pressure response (LTR) it is recommended to use current formation pressure:
LaTeX Math Block |
---|
|
p_{\rm ref} = p_e |
The above equations
LaTeX Math Block Reference |
---|
|
– LaTeX Math Block Reference |
---|
|
is generalization of original model ( [1], [2]) to the case of Volatile Oil fluid model.
In case of Black Oil fluid model (
LaTeX Math Inline |
---|
body | R_v = R_{vn} = R_{vp} = 0 |
---|
|
) some equations are simplified:g= 9.81 \ \textrm{m} / \textrm{s}^2ускорение свободного падения (константа B_w \, q_W + B_o \, q_O + B_g \, ( q_G - R_s \, q_O) |
|
|
chi \chi = \frac{\alpha}{\beta}c_t(s) = c_r (1 + R_{sn} s_o ) + c_w s_w + c_o s_o (1+R_{sn}) + c_g s_g + R_{sp} s_o |
|
LaTeX Math Block |
---|
| M(s) = \Big \langle \frac{k} {\mu} \Big \rangle = M_w(s) + M_o(s) \big( 1 + R_{sn} \big) + \alpha_g(s) |
|
LaTeX Math Block |
---|
| \rho = \frac{ M_{rw} \rho_w + M_{ro}(1 + R_{sn}) \rho_o + M_{rg} \rho_g }{ M_{rw} + M_{ro} (1 + R_{sn}) + M_{rg} }
|
|
For the 2-phase Oil + Water fluid model (where Linear Perrine multi-phase diffusion mode is the most accurate ) the above equations are getting even simpler:
LaTeX Math Block |
---|
| q_t = B_w \, q_W + B_o q_O |
|
\phi c_t} \bigg| _{P_{\bf ref}}пьезопроводность пласта при опорном давлении LaTeX Math Inline |
---|
body | P_{\bf ref}1\sigma = \alpha \ hc_t(s) = c_r + c_w s_w + c_o s_o |
|
LaTeX Math Block |
---|
| M(s) = \Big \langle \frac{k} {\mu} \Big \rangle = M_w(s) + M_o(s) |
|
|
hbigg|P\bf ref}} гидропроводность пласта при опорном давлении | | толщина пласта |
Все вышеприведенные параметры рассчитываются при одном давлении (которое предполагается не сильно меняющимся во время исследования), как правило при пластовом давлении.
При небольших депрессиях (репрессиях) это условие можно считать разумным.
Вышеприведенные формулы представляют собой обобщение оригинальной модели ( [1], [2] ) на случай летучей нефти.
Несмотря на то, что приближение Перрина на практике чаще всего приводит к недостаточно аккуратным оценкам давления оно, тем не менее:
- дает правильное представление о характере отклика давления на мультифазные отборы (или закачку),
- вводит понятие мультифазной проводимости, сжимаемости, гидропроводности и пьезопроводности пласта,
- а также от чего именно и в какой степени они зависят
Все это делает модель Перрина полезным аналитическим и учебно-методическим инструментом.
При численных оценках надо помнить, что чем выше содержание легкой нефти и газа в пласте и чем больше перепад давления в течении исследуемого интервала времени, тем хуже будет оценка давления по модели Перрина.
Более аккуратные оценки давления при мультифазной фильтрации можно получить на основе приближения псевдолинейной псевдопотенциалов.
Ссылки
ro} \rho_o }{ M_{rw} + M_{ro}}
|
|
Despite the fact that in many practical cases the Linear Perrine multi-phase diffusion model leads to inaccurate pressure predictions it still:
- provides fair understanding on how pressure responds to multi-phase intakes to or offtakes from formation
- introduce a concept of multiphase transmissibility, diffusivity, compressibility, mobility and total sandface flowrate which are very helpful in multiphase dynamic analysis
- provides fair understanding on how the above properties depend on reservoir porosity, permeability, saturation, compressibility and PVT/SCAL model
This makes Linear Perrine multi-phase diffusion model a helpful analytical and methodological tool for multiphase dynamic analysis.
One should remember that high content of light oil and gas in reservoir and high drawdowns deteriorate the accuracy of Linear Perrine multi-phase diffusion model.
More accurate pressure estimations are provided by the following pressure diffusion models:
See also
...
Petroleum Industry / Upstream / Subsurface E&P Disciplines / Well Testing
[ Pressure diffusion models ] [ Linear Perrine multi-phase diffusion @model derivation ]
Reference
...
...
Perrine- Perrine, R.L. 1956. Analysis of Pressure Buildup Curves. Drill. and Prod. Prac., 482. Dallas, Texas: API.
- SPE-1235-G,
- Martin, J.C. 1959. , Simplified Equations of Flow in Gas Drive Reservoirs and the Theoretical Foundation of Multiphase Pressure Buildup Analyses. SPE-1235-G. Trans., AIME, 216: 321–323.Пример оформления ОФП, 1959